Técnica Destacada Vol.2

El GNL es Gas Natural Licuado, en el cual el ingrediente principal, metano, se licua a la temperatura extremadamente baja de menos 161.5 °C. El gas natural licuado ocupa 1/600 parte del volumen del gas natural en estado gaseoso, lo que hace posible el transporte de la masa y el almacenamiento mediante naves y tanques de GNL. Además, como el gas natural emite un 20-40% menos CO2 que otros combustibles fósiles como el petróleo y el carbón, se le considera ampliamente como una forma de energía limpia. En consecuencia, se prevé que el consumo de GNL aumente de manera constante como se puede observar en la Fig. 1, la cual muestra el reciente crecimiento de las importaciones de GNL en todo el mundo.

El acero con un 9% de Ni se utiliza comúnmente para los tanques de GNL sobre tierra.

Hay dos tipos de tanques de GNL; uno para las naves de GNL transoceánicas y otro para el almacenamiento en tierra firme. En cuanto a los tanques de almacenamiento de GNL, pueden ser construidos ya sea por encima o por debajo del suelo. Los tanques sobre tierra suelen adoptar la forma de una estructura de armazón dual de forma cilíndrica con un fondo plano, mientras que los tanques subterráneos son del tipo membrana. Debido a que el tanque interno está expuesto directamente al GNL a menos 161,5 °C, debe tener un alto nivel de resiliencia. Los tanques interiores de los tanques de almacenamiento sobre tierra, por tanto, se fabrican generalmente de acero con un 9% de Ni o de una aleación de aluminio, mientras que los de los tanques subterráneos se fabrican de 304 y/ó 304L de aceros inoxidables austeníticos. La elección del material depende del punto de ebullición del gas correspondiente (consulte la Fig. 2) a causa de que la licuefacción del gas requiere una temperatura baja tan particular.

El resto de este artículo presentará a los tanques de GNL sobre tierra con tanques internos de acero con un 9% de Ni y discutirá sobre los insumos de soldadura y los procedimientos relacionados.

La Fig. 3 muestra un tanque de almacenamiento de GNL cilíndrico sobre tierra de fondo plano, conocido como un PCLNG. Esta estructura, adoptada ampliamente en países de ultramar, tiene una pared circundante hecha de hormigón pretensado (PC), una carcasa exterior y techo de acero al carbono de servicio a baja temperatura, un tanque interior de acero con un 9% de Ni, y una cubierta interior de aluminio que está suspendida desde el techo de cúpula hecho de acero al carbono en la carcasa cilíndrica de 9% de Ni.

Reglamentos y normas para los tanques de GNL.

Una amplia gama de reglamentos y normas definen el diseño, construcción, inspección y mantenimiento de los tanques de GNL hechos de acero con un 9% de Ni. Algunas de los correspondientes ASME, API, BS EN, y JIS se proporcionan a continuación.
(1) ASME Sec. VIII, Div. 1: Diseño y fabricación de recipientes a presión; Div. 2: Reglas alternativas.
(2) Norma API 620: Diseño y construcción de grandes tanques soldados de almacenamiento de baja presión; Apéndice Q: tanques de almacenamiento de baja presión para gases de hidrocarburos licuados a una temperatura no inferior a -270 °F (-168 °C).
(3) BS EN 14620-1(2006): Diseño y fabricación de tanques de acero con fondo plano, cilíndrico y vertical, para el almacenamiento de gases licuados refrigerados con temperaturas de funcionamiento de entre 0 °C y -165 °C.
(4) JIS B8265(2010): Construcción del recipiente a presión ― Principios Generales; JIS B8267(2008): Construcción del recipiente a presión.

Los reglamentos y las normas más comúnmente aplicados en todo el mundo son ASME Sec. VIII y API 620. La Tabla 1 proporciona una comparación de las tensiones admisibles en los tanques de GNL sobre tierra de acero con un 9% de Ni. Dependiendo de la norma utilizada, la tensión admisible varía y el espesor de la placa de la carcasa difiere en consecuencia. Como se observa en la Tabla 1, ASME y JIS calculan la tensión admisible en relación a la resistencia de la junta de soldadura a tope, mientras que la API utiliza la resistencia del metal de soldadura.

Table 1: Allowable stresses of aboveground LNG tanks made of 9% Ni steel

Código o norma		Fórmula para calcura la tensión admisible	Resistencia estándar (MPa)	Tensión admisible (MPa)
API 620 Appendix Q		Valor más pequeño entre 1/3 σBM*1 y 2/3 σYM*2	σBM*1 ≥ 660 σYM*2 ≥ 360	220
ASME Sec. VIII	Div. 1	1/3.5 σB*3	σB*3 ≥ 660	190
	Div. 2	1/2.4 σB*3	σB*3 ≥ 660	280
JIS	B 8265	1/4 σB*3	σB*3 ≥ 660	190
	B 8267	1/3.5 σB*3		190
*1: Resistencia a la tracción de un metal soldado. *2: Resistencia de prueba de un metal soldado. *3: Resistencia a la tracción de una junta a tope soldada.

Cuando se calcula el nivel de la tensión admisible de un acero con un 9% de Ni según la API 620 Apéndice Q, el valor más bajo de la fuerza entre la placa (por ejemplo, templado y enfriado ASTM A553 Tipo I: σB ≥ 690 MPa; σY ≥ 585 MPa) y el metal de soldadura (por ejemplo, JIS Z 3225 D9Ni-1: σB ≥ 660 MPa; σY ≥ 360 MPa), la resistencia del metal de soldadura a saber, es adoptada como la norma de la resistencia en general. Además, el apéndice Q permite utilizar la resistencia a la tracción de 690 MPa y la resistencia de prueba de 400 MPa como los valores máximos permitidos para la determinación de la tensión admisible, a pesar de que deben ser puestos a prueba y comprobados. Por lo tanto, la API permite adoptar el diseño de mayor resistencia, lo cual hace que la reducción del espesor de la placa sea posible.

En 1960, una prueba destructiva que implicó un recipiente a presión de gran tamaño hecho de acero con un 9% de Ni, la cual se llevó a cabo en los EE.UU., probó que el acero con un 9% de Ni podría ser utilizado de forma segura sin el tratamiento térmico posterior a la soldadura que se realiza para aliviar la tensión. Desde entonces, los tanques de gran capacidad de acero con un 9% de Ni se han construido extensamente.

Con el tiempo, ya que las capacidades de los tanques han ido aumentando cada vez más, el espesor de la placa aplicada también ha ido en aumento. Mientras que los tanques con una capacidad de 80.000 litros kilo (kl) tendrían una cáscara interior de acero con un 9% de Ni con un espesor máximo de la placa de 30 mm, los tanques de 140.000 kl requieren que la placa sea de 40 mm de espesor. En la actualidad, el diseño de los tanques de 200.000 kl está bajo investigación; estos requerirían placas con un espesor de 50 mm, alcanzando la capacidad máxima del tanque.

Especificaciones y características de un acero con un 9% de Ni

Tabla 2: Especificaciones ASTM y JIS para aceros con un 9% de Ni

Norma	ASTM		JIS G 3127
	A353	A553 Type I	SL9N 520	SL9N 590
Máx. grosor de la placa. (mm)	50	50	50	100
Tratamiento térmico	NNT	QT	NNT	QT
C (%)	≤ 0.13		≤ 0.12
Si (%)	0.15-0.40		≤ 0.30
Mn (%)	≤ 0.90		≤ 0.90
P (%)	≤ 0.035		≤ 0.025
S (%)	≤ 0.035		≤ 0.025
Ni (%)	8.50-9.50		8.50-9.50
0.2%PS (MPa)	≥ 515	≥ 585	≥ 520	≥ 590
TS (MPa)	690-825		690-830
El (%), t: Grosor.(mm)	≥ 20.0		≥ 21 (6 ≤ t ≤ 16) *1 ≥ 25 (t > 16) *1 ≥ 21 (t > 20) *2
IV (J) a −196°C	≥ 34		≥ 34	≥ 41
LE*3 (mm) a −196°C	≥ 0.38		-
*1: Con una muestra de tipo placa de acuerdo con JIS Z 2201 N°5 (GL: 50 mm). *2: Con una muestra redonda según JIS Z 2201 N°4 (GL: 50 mm). *3: Expansión Lateral.

El acero con un 9% de Ni es ferrítico, y posee excelentes propiedades mecánicas a las temperaturas criogénicas, así como buenas características de corte, doblado (flexión) y soldadura. La Tabla 2 muestra las especificaciones del ASTM y JIS para el acero con un 9% de Ni.

Los aceros que se utilizan en la construcción de tanques de GNL son principalmente ASTM A353 y A553 Tipo I; y JIS G3127 SL9N520 y SL9N590. A353 y G3127 SL9N520 se expresan como material de normalización doble y revenido (NNT), mientras que A553 Tipo I y G3127 SL9N590, figuran como material templado y revenido (QT). En comparación con NNT, el material QT tiene la mayor resistencia a prueba de 0,2%, así como mayor resistencia al impacto en la placa más gruesa. Debido a estos factores, el material de QT se utiliza principalmente para las piezas de trabajo pesado, tales como el armazón y la parte inferior.

Hay dos precauciones importantes a considerar al manipular acero con un 9% de Ni antes de que se proporcione a la soldadura.

(1) Cuando la deformación de procesamiento del acero con un 9% de Ni en el proceso de trabajo en frío excede el 3%, la propiedad de impacto disminuye en gran cantidad en proporción a la velocidad de deformación, y en este caso, el tratamiento térmico posterior es recomendado como se especifica en la API 620 Apéndice Q.

(2) El acero con un 9% de Ni tiene la desventaja de ser fácilmente magnetizado. La atención es necesaria para evitar que se convierta magnético durante la fabricación, transporte y procesamiento tal como corte y plegado. Durante el transporte, es especialmente aconsejable evitar el uso de grúas magnéticas para la elevación y para mantener la placa de acero con un 9% de Ni lejos de los cables de alta tensión.

El magnetismo residual en el acero con un 9% de Ni causará un golpe del arco magnético, desarrollando un arco inestable durante la soldadura. Algunos fabricantes prefieren especificar su propio límite de 50 Gauss o menos a la hora de aceptar un acero con un 9% de Ni de los proveedores de placas. Otra solución para el golpe del arco magnético es aplicar soldadura AC para el SMAW, lo cual ya es ampliamente aceptado por los fabricantes.

Especificaciones y características de los consumibles de soldadura

Tabla 3: Especificaciones AWS y JIS para insumos de soldadura relacionados con el acero con un 9% de Ni

Proceso	Norma AWS	Especificaciones para
SMAW	A5.11/A5.11M:2005	Electrodos de soldadura de níquel y de aleaciones de níquel para soldadura por arco de metales blindados
FCAW	A5.34/A5.34M:2007	Electrodos de aleciones de níquel para soldadura por arco con núcleo de fundente
GMAW GTAW SAW	A5.14/A5.14M:2005	Electrodos y barras de soldadura al descubierto de niquel y aleaciones de niquel.
Proceso	Norma JIS	Especificaciones para
SMAW	Z 3225:1999	Electrodos revestidos para aceros con un 9% de níquel
GTAW	Z 3332:1999	Barras de relleno e hilos sólidos de soldadura TIG para aceros con un 9% de níquel.
SAW	Z 3333:1999	Hilos sólidos de soldadura por arco sumergidos y fundentes para aceros con un 9% de Ni

Los insumos de soldadura que se utilizan generalmente para soldar aceros con un 9% de Ni son de aleación de Ni alta, tales como el tipo Inconel (aleación de Ni-Cr) y el tipo Hastelloy (aleación de Ni-Mo), a pesar de que sus composiciones químicas son bastante diferentes de las del acero con un 9 % de Ni. Aunque la resistencia de alta aleación de Ni es más baja que la del acero con un 9% de Ni, no causa fracturas frágiles, incluso a temperaturas criogénicas debido a su microestructura austenítica completa.

La primera aplicación del acero con un 9% de Ni en Japón se realizó en el año 1966 para un tanque de oxígeno licuado, en la cual los electrodos de tipo Inconel fueron utilizados. Desde entonces, con las continuas mejoras en la automatización de la soldadura, la resistencia al agrietamiento, y la fuerza del metal de soldadura, los insumos de soldadura de tipo Hastelloy (aleación Ni-Mo) cada vez son más y más utilizados. El molibdeno (Mo) en los insumos de soldadura de tipo Hastelloy se ha encontrado eficaz al evitar el agrietamiento en caliente.

El AWS especifica cuáles son los insumos de soldadura para los aceros con un 9% de Ni en A5.11, A5.14 y A5.34, como parte de las especificaciones de los insumos de soldadura de níquel y de aleaciones de níquel. Por el contrario, el JIS establece los reglamentos específicos de los insumos de soldadura para ser utilizados con aceros con un 9% de Ni en Z 3225, Z 3332 y Z 3333 como se muestra en la Tabla 3. Sólo en lo que respecta al FCAW, el JIS no especifica directamente cuáles son los insumos que se utilizarán con los aceros con un 9% de Ni.

Electrodos revestidos para aceros con un 9% de Ni

Tanto las especificaciones AWS como JIS de electrodos revestidos para soldadura de acero con un 9% de Ni se muestran en la Tabla 4; mientras que los electrodos revestidos recomendados por Kobe Steel, en la Tabla 5.

Tabla 4: Especifaciones AWS y JIS de los electrodos revestidos para aceros con un 9% de Ni

Classifi- cation.	AWS A5.11			JIS Z 3225
	ENiCrFe-9	ENiCrMo-6	ENiMo-8	D9Ni-1	D9Ni-2
C (%)	≤ 0.15	≤ 0.10	≤ 0.10	≤ 0.15	≤ 0.10
Si (%)	≤ 0.75	≤ 1.0	≤ 0.75	≤ 0.75	≤ 0.75
Mn (%)	1.0-4.5	2.0-4.0	≤ 1.5	1.0-4.0	≤ 3.0
Ni (%)	≥ 55.0	≥ 55.0	≥ 60.0	≥ 55.0	≥ 60.0
Cr (%)	12.0-17.0	12.0-17.0	0.5-3.5	10.0-17.0	-
Mo (%)	2.5-5.5	5.0-9.0	17.0-20.0	≤ 9.0	15.0-22.0
W (%)	≤ 1.5	1.0-2.0	2.0-4.0	-	1.5-5.0
Nb+Ta (%)	0.5-3.0	0.5-2.0	-	0.3-3.0	-
Fe (%)	≤ 12.0	≤ 0.10	≤ 0.10	≤ 0.15	≤ 12.0
0.2%PS (MPa)	-	-	-	≥ 360
TS (MPa)	≥ 650	≥ 620	≥ 650	≥ 660
El (%)	≥ 25	≥ 35	≥ 25	≥ 25
0IV (J) a -196°C	-	-	-	Av ≥ 34 Cada ≥ 27

Tabla 5: Electrodos revestidos de PREMIARC™ para aceros con un 9% de Ni y las propiedades de sus metales depositados

Designación Comercial	NI-C70S	NI-C70H	NI-C1S
AWS A5.11	ENiCrFe-9	ENiCrMo-6	ENiMo-8
JIS Z 3225	D9Ni-1	-	D9Ni-2
Característica	Tipo Inconel	Tipo Inconel	Tipo Hastelloy
Polaridad	AC	AC	AC
Aproximación a la clase de nave	NK*1	-	NK*1
C (%)	0.09	0.08	0.03
Si (%)	0.26	0.42	0.49
Mn (%)	2.26	2.85	0.28
Ni (%)	67.6	68.1	68.6
Cr (%)	13.9	12.9	1.9
Mo (%)	3.7	7.1	18.6
W (%)	0.6	1.2	2.9
Nb+Ta (%)	1.7	0.9	-
Fe (%)	9.8	5.5	6.8
0.2%PS (MPa)	430	460	440
TS (MPa)	705	725	730
El (%)	41	42	48
IV (J) a -196°C	62	77	83
*1: Posiciones NK para Nippon Kaiji Kyokai.

El PREMIARC^TM NI-C70H es un electrodo revestido de nuevo desarrollo que muestra una resistencia de prueba de 0.2% mucho mayor que otros electrodos revestidos convencionales para los aceros con un 9% de Ni.

Hilos tubulares para aceros con un 9% de Ni

Tabla 6: FCWs de PREMIARC™ para aceros con un 9% de Ni y las propiedades de sus metales depositados

Designación Comercial	DW-N70S	DW-N709SP
AWS A5.34	-	(ENiMo13-T)*1
Feature	Aplicable a la soldadura vertical descendente	▪ Tipo Hastelloy para soldadura en todas las posiciones. ▪ Excelentes valores de CTOD y resistencia al agrietamiento en caliente.
Gas de protección	80%Ar-20%CO2	80%Ar-20%CO2
C (%)	0.05	0.02
Si (%)	0.20	0.21
Mn (%)	5.91	2.75
Ni (%)	62.6	62.1
Cr (%)	16.8	6.9
Mo (%)	10.2	17.6
W (%)	-	2.4
Nb+Ta (%)	2.0	-
Fe (%)	1.8	7.7
0.2%PS (MPa)	425	450
TS (MPa)	715	710
El (%)	46	46
IV (J) a −196°C	106	90
LE (mm) a −196°C	-	1.40
*1: La clasificación del ENiMo 13-T no se ha publicado aún pero pronto se dará a conocer por AWS.

Una nueva especificación AWS A5.34 fue establecida y hecha pública en el año 2007, como se muestra en la Tabla 3. Especifica las composiciones químicas y las pruebas de tensión en la misma manera que en A5.11 y A5.14.

La aplicación de hilos tubulares (FCWs) para los tanques de GNL hechas a base de acero con un 9% de Ni había sido limitada debido a que un estricto control de las condiciones de soldadura en un rango minúsculo era requerido para evitar el agrietamiento en caliente, y la soldadura en todas las posiciones era difícil. Sin embargo, como se muestra en la Tabla 6, Kobe Steel ha desarrollado dos tipos de FCWs para la correcta soldadura con aceros de un 9% de Ni que puedan resolver estos problemas, y recientemente se han puesto en funcionamiento. El PREMIARC^TM DW-N70Sestá diseñado para soldar por mano y un nuevo FCW, el PREMIARC^TM DWN709SP, para la soldadura en todas las posiciones como se muestra en la Tabla 6.

El DW-N709SP se introduce aquí como el A5.34 (ENiMo13-T), debido a que aún no existe tal clasificación en A5.34. De acuerdo con las últimas informaciones, el A5.34 revisado, el cual cubrirá al ENiMo13-T, será emitido por AWS pronto. Para obtener información técnica más detallada sobre el DW-N709SP, por favor consulte la sección "Kobelco Welding Today, vol. 13 N° 1, 2010".

Una junta a tope soldada en acero con un 9% de Ni por el DW-N709SP dio resultados muy satisfactorios en las pruebas de tensión, impacto, CTOD, y flexión como se muestra en la Tabla 7. La visión general de la junta de soldadura y el aspecto de las muestras de la prueba de flexión se muestran en la Fig. 4. Además, la Fig. 5 muestra el resultado de la prueba de agrietamiento llevada a cabo por FISCO en un metal de soldadura del DW-N709SP. La zona libre de agrietamientos ha llegado a ser mucho más amplia, incluso a velocidades de soldadura más rápidas, cuando la susceptibilidad contra el agrietamiento en caliente se vuelve bastante crítica.

Tabla 7: Propiedades de la junta soldada del PREMIARC™ DW-N709SP en la posición de soldadura 3G

Propiedades	Medidas
Resistencia a la tracción a temperatura ambiente*1	738 MPa (Fractura en el metal de soldadura)
Resistencia al impacto en −196°C	88, 91, 89 (Av. 88) (J)
CTOD en −196°C (δM)	0.39, 0.39, 0.38 (Av. 0.38)
Flexión longitudinal, 180°	Bien
*1: El metal base es ASTM A553 Tipo I, con 28mm de grosor, y de ranura de doble V.

Alambre de soldadura Tig para aceros con un 9% de Ni

Tabla 8: Especificaciones AWS y JIS de los cables TIG para aceros con un 9% de Ni, y las propiedaes del cable de relleno correspondiente de PREMIARC^TM TG-S709S

Propiedades *1	Clasificaciones		Designación comercial
	AWS A5.14 ERNiMo-8	JIS Z 3332 YGT9Ni-2	TG-S709S
Características	-	-	▪ Cable y barra de tipo Hastelloy ▪ Adecuado para GTAW automático
Aproximación a la clase de nave	-	-	NK
C (%)	≤ 0.10	≤ 0.10	0.02
Si (%)	≤ 0.75	≤ 0.75	0.03
Mn (%)	≤ 1.5	≤ 3.0	0.03
Ni (%)	≥ 60.0	≥ 60.0	70.4
Cr (%)	0.5-3.5	-	2.0
Mo (%)	17.0-20.0	15.0-22.0	19.0
W (%)	2.0-4.0	1.5-5.0	3.0
Fe (%)	≤ 10.0	≤ 12.0	5.5
0.2%PS (MPa)	-	≥ 360	460
TS (MPa)	-	≥ 660	730
El (%)	-	≥ 25	47
IV (J) a −196°C	-	Av ≥ 34, Cada ≥ 27	160
*1: Las composiciones químicas son para los cables. Las propiedades mecánicas son para los metales depositados.

Desde que el proceso MC-TIL de Kobe Steel para soldadura TIG automática fue desarrollado en 1973, ha sido ampliamente aplicado por los fabricantes de tanques, particularmente en Japón. En el extranjero, se ha adoptado en más de 10 unidades de tanques de GNL de acero con un 9% de Ni y en alrededor de 60 unidades en el mercado interno japonés.

Esta eficiente soldadura TIG automática implica la aplicación de una alta corriente de soldadura y la deformación intencionada de la dirección del arco mediante fuerza magnética, y es capaz de mantener la solidez del metal de soldadura, la ventaja principal de el GTAW. Es dos veces más eficiente que el SMAW y cuatro veces más que el GTAW manual. Además, el proceso reduce la tasa de defectos a casi cero y mejora el tiempo de culminación, el costo total y la calidad de la soldadura.

Las especificaciones AWS y JIS de cables TIG para aceros con un 9% de Ni y las propiedades del alambre de relleno correspondiente de PREMIARC^TM TG-S709S se muestran en la Tabla 8.

Cables SAW y fundentes para aceros con un 9% de Ni

Tabla 9: Especificaciones AWS para el cable SAW; especificaciones para el cable SAW y combinaciones del fundente para aceros con un 9% de Ni

Classification	AWS A5.14	JIS Z 3333
	ERNiMo-8	FS9Ni-F/YS9Ni	FS9Ni-H/YS9Ni
Aplicable a	cable	Metal Soldado	Metal Soldado
C (%)	≤ 0.10	≤ 0.10	≤ 0.10
Si (%)	≤ 0.75	≤ 1.5	≤ 1.5
Mn (%)	≤ 1.5	≤ 3.5	≤ 3.5
Ni (%)	≥ 60.0	≥ 60.0	≥ 60.0
Cr (%)	0.5-3.5	-	-
Mo (%)	17.0-20.0	10.0-25.0	10.0-25.0
W (%)	2.0-4.0	-	-
Fe (%)	≤ 10.0	≤ 20.0	≤ 20.0
0.2%PS (MPa)	-	≥ 365	≥ 365
TS (Mpa)	-	≥ 660	≥ 660
El (%)	-	≥ 25	≥ 25
IV (J) a −196°C	-	Av. ≥ 34 Cada ≥ 27	Av. ≥ 34 Cada ≥ 27

En sus especificaciones SAW, la AWS regula sólo los cables en A5.14, mientras que JIS especifica la combinación de alambre y fundente; como se muestra en la Tabla 3 y la Tabla 9. El cable SAW de Kobe Steel y las combinaciones de fundentes se muestran en la Tabla 10.

Tabla 10: Combinaciones de alambre y fundente de PREMIARC™ SAW para aceros con un 9% de Ni y las propiedades de sus metales depositados.

Designación comercial. (Fundente/ alambre)	Clasificación		Características	Pol.	Aproximación a la clase de nave	Composición química (%)								Propiedades mecánicas
	AWS A5.14	JIS Z 3333				C	Si	Mn	Ni	Cr	Mo	W	Fe	0.2%PS (MPa)	TS (MPa)	El (%)	IV (J) a −196°C
PF-N3/ US-709S	ER NiMo-8 (wire)	FS9Ni- F/YS9Nil	▪ Insumos de tipo Hastelloy ▪ Adecuado para la posición de soldadura 1G	AC, DCEP	-	0.03	0.12	1.70	64.1	1.6	16.6	2.5	14.7	400	690	44	80
PF-N4/ US-709S	ER NiMo-8 (wire)	FS9Ni- F/YS9Nil	▪ Insumos de tipo Hastelloy ▪ Adecuado para la posición de soldadura 2G	DCEP	NK	0.03	0.74	0.58	64.0	1.7	17.2	2.7	14.9	410	680	43	70

Procedimientos y control de soldadura

El factor clave para la construcción económica y cualitativa de un tanque es reducir al mínimo la cantidad de trabajo en el lugar de fabricación. Esto puede lograrse a través de la adopción del diseño modular, en el cual cada módulo es fabricado en una planta y enviado al lugar donde después se llevarán a cabo los trabajos de conexión. Incluso la cúpula de un tanque de GNL se fabrica en una planta y es conectada a la carcasa en el lugar, utilizando el proceso de levantamiento por aire.

Las juntas de soldadura que se llevan a cabo usualmente en los componentes del acero con un 9% de Ni, se muestran en la Fig. 6. La Tabla 11 muestra los procedimientos de soldadura utilizados en las juntas individuales.

Tabla 11: Procedimientos de soldadura para juntas individuales (Consulte la Fig. 6 para cada número de junta)

N°de junta	①	②	③	④
Componente	Armazón lateral	Armazón lateral	Armazón de abajo a lado	Fondo
Tipo de junta	Doble V	Doble V	Bisel doble	Recubrimiento
Posición de Soldadura*1	3G	2G	2G	2F
Proceso de Soldadura*2	SMAW FCAW Auto-TIG	SAW Auto-TIG	SAW Auto-TIG	SMAW FCAW Auto-TIG
*1: 3G (Ranura vertical); 2G (Ranura horizontal); 2F (Filete horizontal). *2: El equipo de soldadura de Kobelco auto-TIG se encuentra disponible sólo en Japón.

[Note: Inconel es una marca registrada de Special Metals Corp.
Hastelloy es una marca registrada de Haynes International.]

La Fig. 7 muestra ejemplos de configuraciones de ranura para SMAW, GTAW, SAW y FCAW en posiciones de soldadura designadas en la figura. La Fig. 8 muestra la soldadura de filete horizontal (2F) en el techo de un tanque de GNL con un hilo tubular DW-N709SP. La Fig. 9 muestra la soldadura de una junta tope superior (4G) a lo largo de la placa de fondo de un tanque de GNL con un equipo automático de soldadura TIG utilizando un alambre TIG de TG-S709S. Estas fotos fueron tomadas en una obra en construcción en Japón, donde los más grandes tanques de GNL sobre tierra utilizaban una estructura de cúpula cilíndrica de fondo plano con doble coraza (Fig. 10). La cúpula también está hecha de acero con un 9% de Ni.

Consejos para obtener mejores resultados de soldadura en acero con un 9% de Ni

Los insumos de alta aleación de Ni son, en general, sensibles al agrietamiento en caliente; típicamente en los tanques de GNL, se requiere de una soldadura muy disímil. Las siguientes precauciones especiales para evitar el agrietamiento en caliente y la dilución del metal base deben ser tomadas en consideración.

Las grietas de cráteres deben ser eliminadas: Los insumos de soldadura de Kobe Steel para acero con un 9% de Ni, han demostrado ser los adecuados a través de las pruebas llevadas a cabo por FISCO para medir la susceptibilidad al agrietamiento en caliente. Sin embargo, debido a que las grietas de cráteres (un tipo de grieta en caliente) son frecuentes y difíciles de evitar, se recomienda intensamente esmerilar el cráter cada vez que el arco se detenga.

La dilución del metal base afecta a las propiedades mecánicas del metal de soldadura: Cuando el metal base se diluye en el metal de soldadura por arco, la química del metal de soldadura puede cambiar. Estos cambios pueden ser más significativos en la soldadura disímil, disminuyendo la resistencia a la tracción del metal de soldadura. Se aconseja que compruebe las condiciones de soldadura y que asegure que la resistencia a la tracción y la resistencia de prueba de 0,2% cumpla con los requisitos de la prueba de procedimiento por adelantado.

Referencias

[1] JOGMEC (Japan Oil, Gas and Metals National Corporation), Mercado y Demanda del GNL, 2010.
[2] Revisión de Ingeniería de Ishikawajima-Harima, Vol. 50, No. 1 (2010).
[3] Industrias pesadas de Ishikawajima-Harima, Tanque de GNL ― Su Estructura, Materiales y Técnicas de Soldadura, Hierro & Acero, (1978) No. 1.
[4] Kobe Steel, Reporte Técnico de Soldadura, (1996) No. 314
[5] Kobe Steel, Manual de Procedimientos de Soldadura, Soldadura de Tanques de GLP y GNL

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